Осн теор и конст ПД. Консп. Вопр



ТЕМА 1 Кн1 стр3. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ АВИАЦИОННЫХ

ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕПЛЕЙ.

Авиа-ПД предст-ет собой машину, вырабатывающую мех-кую энергию за счет преобра-зования в ней хим-кой эн-ии топл. Процесс, произходящих в цил-дре дв-ля и обесп-щих преобразование хим-кой эн-гии топл в мех-кую, образует цикл дв-ля.

Цикл авиа-го ПД соверш-ся за 4хода поршня, что соответ-ет двум об-там К.В. или пово-роту его на угол 7200. Процесс, происх-щий в цил-дре дв-ля за один ход порш, наз-ся тактом. Поэтому дв-ли наз-ся 4-хтактными.

Действительный цикл дв-ля совершается при повороте К.В на угол больший 7200, хотя образующие цикл процессы чередуются точно ч-з 7200. Это обусловлено перекрытием отд-ных процессов смежных циклов.

Цикл дв-ля образуют 5 четко выраженных процессов: впуск (наполнение), сжатие, сгорание, расширение и выпуск. Каждый из них оказ-ет большое влияние на протекание всего цикла, на мощность, экон-сть и надежность раб дв в целом.

ПРОЦЕСС ВПУСКА

В проц-се вп ц-дры напол-ся ТВС-ью. Процесс вп происх-т за ход порш от ВМТ до НМТ

т.е. от точки r до точки α (рис1). ТВС, приготавлимая в карбюр-ре , по впускным трубам ч-з открытые вп-ные кл-ны пост-ет в ц-дры, где смешив-ся с остаточными газами и обра-зует рабочую смесь.

Колич-во смеси, поступившей в ц-др за весь процесс вп-ка, наз-ют весовым (GСМ) зарядом смеси.

GСМ = γа Vh,

Где γауд-ный вес смеси в конце такта вп;

Vhобъем свежей смеси в ц-дре.

γа и Vh — зависят от t0 см и pсм в конце процесса впуска.

Темп-ра см непрерывно повыш-ся в рез-тате соприкосновение с гор-ми поверхн-ми дета-лей и смешения с остаточными газами (дост до 1000С).

Умен-ние весового заряда смеси вследствие повыш-я ее темп-ры явл-ся причины сниж-я Nвзл дв при выс-х tнар в-ха (Рв-ха), перегреве дв-ля, вкл-нии подогрев в-ха поступ-го в карб-р

НАОБОРОТ, Увел-ние вес-го заряда смеси вследствие сниж-я ее темп-ры (Рв-ха) явл-ся причиной увел-я Nвзл дв при низ-х tнар в-ха (Рв-ха), при впрыске в смесь воды.

Избежать повыш-я tсм при ее сж-и в нагнетателе практ-ки невозм-но. Уменш–е же нагрева

смеси от деталей достиг-ся охл-ем этих дет, предусмотренным их констр-цией, а также поддержанием опред-го темпер-го реж дв-ля.

Процесс вп происх-т быстро в теч-и от 1/20 до 1/70 сек. Ск-сть движ-я горючей смеси по вп-ным тр-ам достигает 70-80м/сек. Гидросопр-ия на пути движ-ия смеси создают бобыш-ки головок ц-дров, напр-щие клап-в, клапаны, резкие повороты и трение смеси о стенки тр/пр-дов.

Для ум-ния гидро-х сопр-ний внутр-ние поверхности деталей, вып-тся гладкими, поворо-ты и переходы – плавными. На пути движ-ия в-ха и смеси устан-ют только необх-мые дет.

Увел-ние продолжит-сти пр-са вп достиг-ся за счет более раннего откр-я кл-на вп-ка и более позднего его закр-ия. Кл-н вп откр-тся в конце выпуска (точка r рис1), т.е. после того как порш прошел НМТ. Угол опережения откр-ия кл-на вп для дв равен 15-250, а угол запаздывания закрытия – 440; продолжительность процесса вп по углу поворота КВ сост-т 239-2490.

Опережение откр-я кл-на вп необх-о для того, чтобы к моменту начала движ-я поршня от ВМТ в такте вп, когда в ц-дре создается разряжение, он был подгот-лен к быстрому откр-ию увел-нию проходного сечения для смеси. За счет этого гидросопр-я движ-нию смеси уменьш-ся и весовой заряд ее увел-ся.

На реж-х, когда Рнадд выше Р-я остаточных газов, откр-ие кл-на вп с опереж-ем способ-т лучшей продувке КС—вытеснению остаточных газов свежей смесью. Это увел-ет весовой заряд смеси.

Чрезмерное опереж-е откр-я кл вп созд-т опасность пожара при низких Р-ях надд из-за проникновения во всасывающий систему горячих газов. При выс-х Р-ях надд это приводит к утечке части смеси ч-з кл вып.

Запаздывание закр-ия кл-на вп также увел-т весовой заряд см, т.к. она, имея знач-ную ск-сть к концу такта наполнения, по инерции продолжает поступать в ц-др, несмотря на изме -нение напр-ия движ-я порш. Кроме того в начале такта сж-я Рв ц-дре ниже Рнадд, что также спос-ет поступлению в ц-др большего кол-тва смеси.

Моменты откр-я и закр-я кл-на вп, обесп-шие наибольшее наполнение ц-дра свежей сме-сью, устанав-ются опытным путем.

Наддув дв-ля, т.е. питание его смесью под Р-ем выше атмосф-го,— осн-ой способ увел-я весового заряда смеси и N дв. Сжатие смеси до Р выше атмосф-го произв-тся в нагн-ле. Весовой заряд увел-ся за счет повыш-я удельного веса свежей смеси γа в конце процесса вп, и за счет ув-ния объема Vh. На рис 1 показан дв раб-щего на взл реж—с надд рк=1050 мм. рт. ст, и на МГ—с рк=350мм рт ст.при атмосф-ном давл-ии р0=760мм рт ст. В обоих случаях кл вп откр-ся в точке r, когда давл-ие остаточных газов рr=(1,05-1,1)р0.

В 1-ом сл (рис1а) смесь сразу же нач-ет поступать в ц-др, помогая поршню выталкивать остат-ые газы и сжимая их. В рез-те объем остаточных газов в момент прихода порш в ВМТ становится меньше объема КС Vс, а объем свежей смеси в конце такта (вп) наполне-ния Vh будет больше, чем его рабочий объем Vh.

Во 2-ом сл (рис1б) смесь в ц-др начнет посту-ть только в точке 1, когда остаточные газы при движении поршня от ВМТ расширяется и их давл-е понизится до 350мм рт ст. В этот момент объем, занимаемый остаточными газами, значительно больше объема Vс, а объем Vh—меньше объема Vh.

Малый уд-ный вес см и малый объем, заним-мый ею в ц-дре, приводят к резкому ум-нию

весового заряда и сниж-ю N дв. Рсм в ц-дре в конце такта вп, т.е. ра=(0,85-0,95)рк в обоих сл-ях.

ТЕМА 2 Кн1 стр6-7 ПРОЦЕСС СЖАТИЯ

Назнач-ие процесса сж-я – повысить tсм и рсм и тем самым подг-вить ее к быстрому и пол-ному сг-нию. Процесс сж-я происх за ~ 0,02сек.

Повыш-ие tсм спос-вует более активному протеканию реакции горения. При повыш-ии давл-я частицы смеси располаг-тся ближе одна к другой, благодаря чему ускоряется рас-простр-ние фронта пламени при горении смеси. Ск-сть гор-я смеси увел-ся, вследствие чего повыш-ся давл-е и темп-ра продуктов горения, а следовательно, величина полезной работы, кот-ую они совершают в такте расширения. N дв растет, а уд-ный расх топл ум-ся.

Процесс сж-я соверш-ся за время движ-я порш от НМТ к ВМТ. Рсм и Тсм при этом непре-рывно повыш-ся (рис2). В нач-ный период до момента закр-я кл-на вп(уч а-а) смесь сжим-ся не только за счет перемещ-ия порш, но и вследствие ее ск-ного напора. С момента запа-ла смеси элек-кой искрой (точка с) происх-т более интенсивное сж-ие см, обусловленное дополн-ным подогревом ее выделяющимся теплом.

Рсм и Тсм в конце такта сж-я зав-ят гл-ным образом от степени сж-ия.

ε =1+ Vh/ Vс

С увел-нием степени сж-я Рсм и Тсм, а следовательно N дв и экон-сть дв повыш-ся. В АД-ях степень сж-я не превышает 7-8. Дальнейшему ее увел-ию препятс-ет появл-ие опа-го дета-национного сгорания см. Кроме того, с увел-ем степени сж-я макс-ное давл-е в ц-драх на-растает значительно интенсивнее N дв. Возн-ет необх-сть повышать прочность деталей—увел-вать вес и габариты дв-ля. Для дв АШ-62ИР на взл-м реж сост-ют Рсм =20кг/см и Т0см =5000С

ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ

В пр-се сг-ия образующие топливо углерод и водород соед-ются с кисл-дом в-ха. Реакция сопроваждается выделением тепла, кот-ое идет на повыш-ние Т0 и Р продуктов сг-ия. Под действием выс-го давл-я порш в последующем такте расширения перемещается от ВМТ к НМТ, совершая полезную раб.

Пр-с сг-ия начин-ся с момента возникновения между электродами запальной свечи элек-кой искры (с рис3). При этом смесь воспламеняется не сразу. В течение некот-го времени ее часть, соприкасающаяся с электродами свечи, нагрев-ся от искры до Твосплам-я , обра-зуя первоначальный очаг пламени. Этот период пр-са сг-я наз-ся периодом скрытого гор-ия.

За время этого периода КВ повар-ся на 4-60. Затем нач-ся осн-ной период пр-са сг-ния – распростр-ие пламени по всему объему смеси, называемый периодом видимого горения. В течение его Т0 и Р продуктов сг-ия резко повыш-ся. Период видимого гор-ия УСЛОВНО

прини-ют точку z(рис3), соответствующую наибольшему рz=65-70кг/см2 и tz=2000-25000С.

Обычно сгорание смеси не заканч-ся в точке z. Но Рв ц-дре при дальнешем движ-ии порш к НМТ ум-ся за счет увел-ия объема ц-дра над поршнем. Этот период сг-ия наз-ют догора-нием смеси и обычно относят к процессу расширения.

Пр-сс сг-ия – оказ-ет влияние на N дв, экон-сть, и Т0ный реж дв-ля.

Осн-ые треб-я для эфф-ного преобраз-я энергии топлв в полезную раб в пр-се сг-я:

Протекать быстро (за время поворота КВ на уг 30-400) и при наим-шем объеме

КС (Vс). Это спос-ет повыш-ю давл-я продуктов сг-ия и умень-ю потерь тепла на нагрева-ние стенок ц-дров. Пр-с сг-ия соверш-ся за 1/100-1/400сек ;

Заканчиваться в самом начале такта рабочего хода, когда шатун и кривошип

КВ займут положение, наиболее удобное для восприятия сил давления газов(поворот кри-вошипа на 10-150 после ВМТ);

Сг-ние топл должно быть полным, т.е. в продуктах сг-ия не должно оставать-

ся веществ, способных гореть(СО и Н2). После зажиг-я ТВС пламя за 0,002сек распростр

по КС в виде фронта. Vраспростр достиг-ся 20-40м/сек, . Vраспрос уменьш при пониж Рг и Тго.

Ск-сть, своевременность и полнота сг-ия ТВС явл-ся осн-ми факторами для раб дв-ля.

Горение—это быстрая реакция окисления топл, в ходе кот-ой его хим-ая эн-я превращ-ся в тепловую, а само топливо—в газообразные продукты.

ТЕМА 3 Кн 1 стр 8 ВЛИЯНИЕ СОСТАВА СМЕСИ НА ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ

Состав или кач-тво см опред-ся коэф-нтом избытка в-ха.

Коэф-нт избытка в-ха –это отношение действ-ного кол-тва в-ха lд, приходящегося в сме-си на 1кг топл, к кол-тву в-ха l0, теоретически необ-го для полного сг-ния 1кг топл, т.е.

α = lд/l0

Для авиабензинов величина l0=14,7-15,1кг в-ха/кг бенз.

В зав-сти от соотнош-ия величин lд и l0 смесь по своему составу может быть теор-кой, бо-гатой и бедной.

Если в смеси величина lд= l0,то α = 1 и смесь наз-ся теоритической.

Смесь, величина lд > l0 и следов-но, α > 1 наз-ся бедной. Бедная см характ-ся изб-ом в-ха и недостатком топлива.

Если в смеси величина lд< l0,то α < 1 и смесь наз-ся богатой. Она характ-тся изб-ком топл и недостатком в-ха.

Ск-сть гор-я смеси зав-т от ее состава. Макс-ную Vгор-я (рис4) при α = 0,86- 0,9. При ум-нии и особенно ув-нии α Vгор см резко снижается. Объясняется сниж-ем активности про-текания реакции гор-я вследствие сниж-я tсм в пр-се сг-ия: для богатых смесей—из-за хи-мич-кой неполноты сг-ия топл и затрат тепла на испарение и нагрев несгоревшей его час-ти; для бедных смесей—из-за затрат тепла на нагревание избыточного в-ха, введенного в ц-дры.

Горение на обедненной см протекает вяло, неустойчиво, дв-ль раб-ет с перебоями, тряс-кой и колеб-иями числа обор-в.

Работа дв-ля на обогащенных см-ях обычно сопровождается черным дымом и хлопками в выхлпоном коллекторе из-за догорания там топл при встрече с атмосф-ым в-хом.

При запуске холл-го дв-ля смесь может чрезмерно обедниться за счет интенсивной кон-денсации бензина вследствие соприкосновения с холл-ми стенками системы вп-ка и ц-дров. При зап гор-го дв-ля возн-ет опасность обогащения смеси в ц-драх за счет полного испарения заливаемого бензина. Поэтому летом п-д зап-ом дв-ля заливать бензин меньше, чем зимой.

Зав-сть N дв, уд-го расх топл и Т0г ц-дров дв-ля от сост горючей смеси показ на рис 5.

N дв имеет макс-ную вел-ну при α= 0,85-0,9, соответствующем наибольшей ск-сти гор-я смеси. При отклонении кач-тво смеси в ту или иную сторону от 0,9 N дв уменьшается.

В 1-ом сл-е рост потерь тепла обусловлен затратами его на нагрев изб-го в-ха, а 2-ом—затратами тепла на испарение и нагрев несгоревшего топлива.

Т0г ц-дров дв-ля достигает макс-ма при α=0,95-0,97. При таком составе смеси темп-ра в пр-се сг-ия имеет макс-ную вел-ну. В результате тепло отдается в стенки ц-дров. Ц-дры испыт-ют макс-ный «тепловой набор».

При обогащении или обеднении смеси Т0продуктов сгорания и Т0г ц-дров снижается.

Удельный расх топл Св имеет наименьшую вел-ну при α=1,05-1,1 установлено опыт-ным путем. При отклонении кач-тва смеси в ту или другую сторону от 1,05-1,1 удельные потери тепла возр-ет и возр-ет уд-ный расх топл.

Ии рис 5 видно, что изменение N дв, Т0г ц-дров и Удельный расх топл Св В зав-сти от кач-ство смеси видно,при раб дв на обедненных см-ях α=1,05-1,1, обесп-ся наим-ший уд-ный расх топл без сущес-ного сниж-я N дв, Т0г ц-дров.

ВЛИЯНИЕ ОПЕРЕЖЕНИЯ НА ПРОЦЕСС СГОРАНИЯ

Для сгор-я смеси треб-ся некот-ое время. Чтобы она сгорела в момент, до прихода порш в ВМТ. Опережение зажигания принято измерять в гр-сах поворота КВ от момента возник-новения искры между электродами свечи до прихода порш в ВМТ. Видимое горение сме-си заканчивается, когда порш отходит от ВМТ в такте расширения на 10-150 по углу пово-рота КВ. В этом случае пр-с сг-я протекает при наименьшем объеме, и совершаемая прод-уктами сгорания раб наибольшая.

При слишком позднем вопламенении смеси, ее горение продолжается в течение значите-льной части такта расширения. Макс- ное давл-е и темп-ра в ц-дре при этом ум-ются. От-дача тепла стенкам ц-дра ув-ся из-за большей поверх-сти их соприкосновения с горячими газами. Все это приводит к падению N дв, ув-нию уд-ный расх топл Св и повыш-ю Т0г ц-в.

При слишком раннем опережении зажигания пр-с сг-ия закан-ся до прихода порш в ВМТ

Сопровождаясь преждевременным повыш-нием давл-я в конце такта сж-я,что приводит к увел-ию затрат энергии на сж-е. Потери тепла в стенках ц-дра в этом случае ув-ся за счет более продолжительного пребывания в ц-дре газов, имеющих выс-ую темпер-ру. Приво-дит к падению N дв, ув-нию уд-ный расх топл Св и повыш-ю Т0г ц-в.

Уг опер-я зажиг-я подбирается опытным путем и на дв-ле АШ-62ИР сост-т для пер-х све-чей –200, для задних—150. Больший уг опер-я зажиг-я для пер-х свечей объясняется тем, что они распол-ны ближе к кл-ну вып, где раб-я смесь засорена остат-ми газами и горит медленее. Более раннее воспламенение смеси в этой зоне способ-ет своевр-ному сгор-ю всего ее заряда и уменьшает вероятность детонации.

Величина наивыгоднейшего угла опер-я зажиг-я зав-т от констр-ии дв(степени сж-я, фор-мы и разм-в КС, числа зап-х свечей и их располож-я), и от реж-раб дв (число обор-в, давл-я надд и кач-во смеси).

ТЕМА 4 Кн 1 стр 11 ПРОЦЕСС РАСШИРЕНИЯ

В пр-се расш-я продукты сгор-я под выс-м давл-ем совершают полезную раб перемещения порш. Процесс наз-ют также рабочим ходом. Соверш-ся пр-с расш-я при ходе порш от ВМТ до НМТ. Начальная часть его (уч-к с-z на рис 6) сопровождается горением смеси, по-этому давл-е в ц-дре повыш-ся. Начиная с точки z давл-е и темпер-ра продуктов сгор-я ум-ются, происх-т их расш-ие. Во второй части пр-с расш-я совмещ-ся с пр-сом вып-ка.

ПРОЦЕСС ВЫПУСКА

Пр-с вып – очистить ц-др от продуктов сг-я и подгот-ть его к заполнению свежей смесью в последующем пр-се впуска. Пр-с вып должен протекать так, чтобы Рг и Тг остаточных газов и время на пр-с вып в конце его были мин-ными. Кл-н вып откр-ся еще до прихода порш в НМТ. в такте расш-я и закр-ся после ВМТ в такте впуска для лучшей очистки ц-дров.

Наивыгоднейший момент откр-я кл-на вып-ка (точка е рис7) устан-ся опытным путем.

Для АШ-62ИР он равен 740 до НМТ по углу поворота КВ.

В начале вып истечение газов происх-т под действием изб-го давл-я в ц-дре, кот-ое в мо-мент откр-я вып-го кл-на достиг-т 10-15кг/см2. При этом вых-ят со Vг=600-700м_сек, что сопровож-тся резким шумом. По этому признаку первый период наз-ся в ы х л о п о м.

Из ц-дра вытекает 60-70% газов по весу. Рг в ц-дре резко сниж-ся и достиг атмосф-го.

Второй период пр-са – выталкивание газов из ц-дра порш-ем, перемещающимся к ВМТ. В течение этого периода Рв ц-дре несколько повыс-ся до 1,1-1,2, а Vг= 70-100м/сек.

Позднее закр-тие кл-на вып-ка (точка r′′рис7) позволяет улучшить очистку ц-дра за счет отсасывающего действия потока газа, движущегося в выпускной системе, и тем самым повысить весовой заряд свежей смеси и мощность дв-ля. Наивыгоднейший угол запазды-вания закр-ия кл-на вып устан-тся опытным путем, для АШ62-ИР равен 25-350. Кл-н вп-ка откр-ся до ВМТ в такте выпуска. Поэтому в конце пр-са вып и в начале пр-са вп происх-т так называемое перекрытие клапанов, когда оба клапана некот-ое время открыты одно-временно. Уг перекр-ия кл-нов сост-ет 40-600.

ТЕМА 5 Кн1 стр18 ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВИГАТЕЛЯ АШ-62ИР

Внешняя характеристика

Внешней характ-тикой наз-ся зав-сть эфф-ной мощн и эф-го уд-го расх топл от числа об-тов при раб дв-ля на земле с откр-ми дросс-ми заслонками.

Эфф-ная мощность Nе и эфф-ный уд-ный расх топл Се с ув-ем числа оборотов непрерыв-но растут(рис 9). Ув-ние эф-ной мощн происх-т в результате ув-ния числа цик-лов в еди-ницу времени и ср-го эф-ного давл-я ре. Последнее обусловлено ростом весового заряда смеси за счет повыш-я давл-я надд с ув-нием числа оборотов (с 1700 до 2200об/мин).

Внешняя характ-ка при полностью открытой дроссельной заслонке показ-т наибольшие мощности, кот-ые возможно получить от дв-ля при разл-х nдв.

Винтовая характеристика

Винтовой характеристикой наз-ся зав-сть эф-ной мощн и эф-го уд-го расх топл от числа об-тов при раб дв с винтом фикс-ного шага.

При снятии винтовой характеристики число об-тов изм-ся путем изм-ния кол-тва подачи топл при разл-ных полож-ях дроссельной заслонки. Винт на МШ, дв разв-т взл-ную мощн и об-ты при откр-той дрос-ной заслонке. На рис 10 видно с ув-ем числа об-тов эф-ная Nдв непрерывно повыш-ся, а уд-ный расх топл сначала сниж-ся, а затем повыш-ся.

Эф-ная Nдв при любом установившемся числе об-тов равна мощн, потребляемой винтом на свое вращение.

Высотная характеристика

Выс-ной характ-кой наз-ся зав-сть эф-ной мощн и эф-го уд-го расх топл от выс пол при пост-ном числе об-тов, кач-ве смеси и Рнадд, равном номин-му. Номин-ное Рнадд поддерж-ся пост-ным до такой высоты, на кот-ой оно достиг-ся при полностью откр-х дрос-х засл-ках и номинальном числе об-тов. Это высота наз-ся расчетной. Как видно из рис 11 эф-ная Nдв ув-ся с подъемом до расчетной высоты (на 20л.с), а затем ум-ся. Эф-ный уд-ный расх топл с подъемом до расч-ной выс сниж-ся, а затем возрастает.

Ув-ние мощн с подъемом до расч выс обусловливают след-щие факторы:

—ум-ние tнар в-ха (tсм за нагнетателем) при пост-ном рк приводит к ув-нию уд-го веса смеси

поступающей в ц-дры, и ее весового заряда;

—ум-ние пр/давл-я на выхлопе с подъемом на выс способствует лучшей очистке ц-дров от ост-ных газов, также приводит к ув-нию весового заряда смеси;

—пониж-ие давл-я в картере приводит к сниж-ю затрат мощн на выпол-ие насосных ходов,

т.к. с ув-нием выс возр-ет положит-ая раб в такте впуска. На выс, превышающей расчет-ную, Nдв сниж-ся интенсивнее, чем ρв-ха.

ТЕМА 6 Кн1 стр 21 ОБЩИЕ СВЕД-Я О ДВ-ЛЕ АШ-62ИР

И ЕГО ТЕХН-КИЕ ДАННЫЕ

Дв-ль—звездообр-ный бенз-вый 4-хтактный возд-го охл-ния. Он создан Арк Дмитр-чем Швецовым. В экспл-ии нах-ся с 1937г.

Дв снабжен односкор-ным приводным Ц-бежным нагнетателем и соосным редуктором планетарного типа. Дв с ВИШ, имеющим Г/упр-ние. Заданное число nк.в сохр-ся с пом-ью РПО. Дв карб-ный, имеет выс/корр-р автом-ки регул-щий кач-тво горючей смеси с изм-нием Нпол. Ручное упр-ние выс-ым корр-ром позв-т корр-вать состав смеси в пол вруч-ную.

Подача топл из Т/б в карб-р обесп-ся Т/н коловратного типа.

Трущихся поверхностей дв смаз-ся МС-20 под давл-ем. Рв м/с созд-ся М/н шестер-того ти-па и фильтруется в пластинчатом фильтре.

Для зажиг-я рабочей смеси в каждом ц-дре дв уст-ны 2 запальные элек-кие свечи. Источ-ником тока выс-го напр-ние явл 2 магнето. Запуск дв от эл/инерц-ного стартера. Уст-лен генер-р ист пост тока низкого напряж и возд компр для сж-го в-ха. Осн-ми узлами дв явл: ЦПГ, Шат-ный мех-зм, К,В, Редуктор, Мех-зм Г/распр-ния, Нагн-ль, Карт и приводы агр-тов.

ТЕХН-КИЕ ДАННЫЕ ДВ-ЛЯ

Число ц-дров ________________________________________________9

Порядок нумерации ц-дров ____________________ по часовой стрелке

Диаметр ц-дра, мм ________________________________________155,5

Ход поршня, мм __________________________174,5 ц-др №1с гл шат-м

Раб объем 1-го ц-дра, л _____________________________________3,31

Раб объем всех ц-дров, л ___________________________________29,87

Степень сжатия _________________________________________ 6,4±0,1

Напр-ние вращ-я К.В ______________________________ По час стрелке

Передача на винт __________________________ Ч-з ред-р планетар тип

Степень редукции ________________________________________ 11: 16

Тип нагнетателя ___________________ приводной Ц/бежн односкор-ной

Передат-ное число от КВ К к нагнет-лю ________________________ 1: 7

Расч-я выс (м) до кот-й нагнет-ль поддерж номин Рнадд900мм рт ст ___ 1500

ТЕМА 7 Кн1 стр 23 РЕЖИМЫ РАБОТЫ ДВИГАТЕЛЯ

ВЗЛЕТНЫЙ РЕЖИМ

Nдв—1000л.с; nк.в—2200 об/мин; Рнадд—1050 мм рт ст.

На взл –ном реж дет дв исп-ют наиб-шее перегрузки и время раб дв огран –ны не↑ 5 мин.

Указ-ные Nдв, nк.в и Рнадд разв-ет в станд-х атм-х усл-ях(t=150С, р=760мм рт ст).

При выс-х t0или пониж-ном p-ии нар-го в-ха дв на режиме полного газа разв- ет Nдв и Рнадд меньше, а nк.в – больше указанных.

При низких t н. в_ха nк.в созд-т меньше (2200), а Nдв и Рнадд больше устан-ных. По этому дросс-ную заслонку откр-ть до получения макс-но доп-мого надд –1050 мм рт ст.

НОМИНАЛЬНЫЙ РЕЖИМ

На земле: Nдв—820 л.с; nк.в—2100 об/мин и Рнадд—900 мм рт ст.

На расч выс 1500м: Nдв—840 л.с; nк.в—2100 мм рт ст и Рнадд—900мм рт ст.

Нагрузки явл-ся расчетными для дет дв и надежно раб непрерывно 1час.

ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ РЕЖИМ

Nдв—0,9Nе ном—738л.с; nк.в—2030±20об/мин и Рнадд—830±10мм рт ст.

Гарантирует безотказную раб дв в течение устан-ного ресурса.

КРЕЙСЕРСКИЕ РЕЖИМЫ

Крейс-кий реж, Nе ном Nдв л.с nк.в об/мин Рнадд мм рт ст. Расх топл кг/ч

0,75 615 1920±10 765±15 147,5-157

0,6492 1780±10 680±15 105,5-115,5

0,5 410 1670±10 620±15 88-94,5

Макс-но доп nк.в (не ↑30 сек)2350об/мин. Мин-ное устойчивое nк.в(М.Г)—500об/мин.

ПИТАНИЕ ТОПЛИВОМ

Сорт топл ____Б—91/115; Карб-р ____АКМ-62ИРА; Т/н ____БНК-12БК(коловратный).

Ртопл п-д карб-ром На реж МГ ____ не↓ 0,15кг/см2

На ост-х реж-х ____ 0,3-0,35кг/см2

ТЕМПЕРАТУРА ГОЛОВОК ЦИЛИНДРОВ

(Замер-ся под задней свечой 1-го ц-дра)

Мин-ная п-д пробой дв и в пол, 0С_____ 120

Норм ная в пол, 0С_____ не ↑215

Рекомен-мая в пол, 0С_____ 165—200

Макс-но доп-мая (на взл не↑ 5мин

и при наборе выс не↑15мин) _____ 245

ЗАЖИГАНИЕ

Порядок зажиг-я в ц-драх ______ 1-3-5-7-9-2-4-6-8.

Магнето _____ 2 экраниров-ных магн БСМ-9М с автом-м опереж-ем зажиг-я.

Опереж-е зажиг-я в гр-сах повортоа К.В

Для правого магнето______ 20 до ВМТ. в такте сж-я

Для левого магнето _______15 до ВМТ. в такте сж-я

Свечи _____ СД-48БСМ с керам-кой изоляцией, 2 на ц-др

Зазор между электродами свечи, мм _____ 0,28—0,36

ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЕ

Откр-е и закр-е кл-нов в гр-сах угла поворота К.В:

Кл-н вп-ка: откр-ие_____15+10до ВМТ в такте выпуска

закр-ие _____ после НМТ в такте сж-я

Кл-н вып-ка: откр-ие _____ 74 до НМТ в такте расшир-я

закр-ие _____ 25+10 после ВМТ в такте впуска

Макс –ный подъем кл-нов: вп и вып, мм _______ 14,25

Зазор между роликами рачагов и штоками кл-нов при хол-ом дв, мм:

Для проверки правильности

регул-ки Г/распред-я ______ 1,9

для раб дв-ля ______ 0,5

ТЕМА 8 Кн 1 стр 27 КОНСТРУКЦИЯ ОСНОВНЫХ УЗЛОВ ДВИГАТЕЛЯ

1. Ц П Г (ц-др, порш, порш-ые кольца и пальцы).

2. Шатунный мех-зм дв (Гл-ый и прицепныешатуны).

3. Коленвал.

4. Редуктор.

5. Мех-зм Г-распределения.

6. Нагнетатель.

7. Картер.

Ц П Г вкл-ет в себя ц-др, порш, порш-ые кольца и пальцы. Все детали ЦПГ раб-ют в усл-ях выс-х мех-ких и тепл-х нагрузок и подвержены износу от трения. Трущихся пов-сти смаз-ся маслом без Р-я. На эти поверх-ти попадают сажа и нагар, образующиеся при сгор-ии тпол и проникаюшего в КС масло, а также твердые частицы пыли из атмосф с в-хом.

УСЛОВИЯ РАБОТЫ ЦИЛИНДРОВ

При раб дв-ля на ц-др действуют знач-ные нагр-ки:

Мех-кие нагр вызываются силой Ргазов, силами бокового Рпорш на ц-др и силами тре- ния о ц-др порш и поршневых колец.

Тепловые нагрузки обусловлены выс Тг.

Сила Рг равна произведению давл-ия газа в ц-дре на пл—дь поршня и достигает наиб вел-ны в нач такта расш-ния. Наиб-шего Рг (14000кГ) достиг на взл-ном реж. Частота прилож 18 раз в сек.

Силами бокового Рпорш на ц-др явл-ся результатом совместного действия на порш силы Рг-ов и силы инерции порш. Наиб-шей вел-ны достигают при полож-и порш в мертвых точках, когда ск-сть его=0. Сила инерции напр-на по оси ц-дра в ту или другую сторону.

Сила бокового давл-я прижимает порш то к одной, то к другой стенке ц-дра, увел-вая тр-е порш и порш-ых колец о гильзв ц-дра. Происходит повыш-ный износ де-талей и овализация гильзы и порш.

Сила тре-ния о гильзу ц-дра порш и поршневых колец. Порш и порш-вые коль-ца скользят по поверх-ти гильзы ц-дра, прижимаясь к ней с некот-ой силой. Созд-ся знач-ные силы тр-я, что приводит к износу трущихся поверхностей.

Главным фактором силы трения порш, явл вел-на коэф-нт тр-ия (коэф чугунного кольца 0,15—0,2). Наиб-шие знач-ия имеют верхние кольца, раб-ющие в тяжелых



Страницы: Первая | 1 | 2 | 3 | ... | Вперед → | Последняя | Весь текст




sitemap
sitemap